博士Hans Fauske,D.Sc.摄政顾问FauskeAssociatesLLC
二相流机制的首级评价 及其对降压缩放效果 可降低到判定系统 是否冒泡行为非响应式系统与响应式系统都属于这种情况,需要评估条件与松散排空过程和压力并发
ARSST流体检测器图1显示(Fauske,2000年)。
图1:非泡沫和泡沫行为说明
图3显示流机制特征描述和降压裁剪的重要性(Fauske,2006年)防火,与储存容器相关,包括非反应性条件和反应性条件(Fauske,2006年)。
图3a显示所有蒸发非泡沫行为,图3b显示两相喷发高空分片泡沫进入排气管线, 所需要的排气区数倍 非泡沫行为所需区数
图2透视泡沫行为
检测器使用小沉浸加热器和附属热电联(TC2),定位于测试单元上自由机空间TC2温度应远高于样本预期温度(TC1)。检测器操作简单原理是,如果开炉或分解后流机制充斥泡沫化,检测器将被湿化并快速冷却,如图2所示流机制非泡沫化,检测器热电2 将继续测量温度远高于采样温度TC1
图3 非泡沫和泡沫行为
进一步说明流机制定性和重要性降压缩放图4插图处理容器,与反应蒸气系统相关(热响应)。
图4a显示分两阶段排空特征非泡沫行为时充斥扰流机制,图4b显示分两阶段排空特征,冒泡行为时充气流机制遇有近液化处理容器时,喷口区对泡沫案例的要求约为非泡沫案例要求的两倍,所有其他条件不变(Fauske,2006年)。并推论,预防双相流所需的液填分量非泡沫案例比泡沫案例高得多。
图4 模拟非泡沫和泡沫行为
最后,对于气相分解系统(非温度反应)经验显示,对泡沫行为而言,喷口区可基于所有气体在峰值反应条件时排空和无反应机损耗(Fauske,2006年)。万一非泡沫行为发生时,喷口区可再次基于所有气体喷口峰值反应条件,并可能发生反作用质损失,由chorn扰动机制判定(Fauske,2006年),产生较小喷口区,所有其他条件不变
引用
汉斯KFauske,2000年,“非反应性化学文摘”,化学工程进度,2000年2月
汉斯KFauske,2006年,“重审DIERS二相方法20年后恢复系统”,进程安全进度卷25号2006年9月3日
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