汉斯KFauske公司、DSC公司、Regent顾问公司、Fauske & Associates公司、LLC
导 言热启动单片因消防排气孔缩放以不超出允许过压对大型大气容器而言,产生双相流的足够液肿的可能性特别重要。少压或免压( < 0.1psi)在许多情况下都可适应喷口区域增强
)在哪里
液态和蒸气密度也值得注意的是,对于许多单体大热启动点与单体正常开关近似,导致化学引自热速率同量体热速率相仿,类似行为的例子包括单片机,如苯乙烯、丁基丙烯酸、乙基丙烯酸等
只点火Fauske(1986年)证明,对非泡沫系统而言,排气量需求可基于所有蒸气排空而不依赖可用过压推理基础是液态大全缺蒸发,液体膨胀完全归因于墙与火热相联相联双相位边界层反循环速度
由墙热双相边界层超出终端泡增速
高压电流承载并产生大液肿,静态头特效防液态子冷却增加,蒸气泡由回循环流拉入(Fauske et al.,1986年)。相关消防模拟实验和实际行业经验证实了这种行为(Fauske等人,1986年)。
消防接触和化学取暖- 可扩展上述观察范围以包括化学加热如下液态大片没有大规模蒸发通过静态头效果得到保证,如果满足以下不平等
(1)
去哪儿
化学自热率
下冷温度梯度由液态静态头组成
平均液回流速度由墙滚动双相界层密度效果考虑典型值约
和10化学自热率分别远低于约
应确保不发生体积沸腾,因为大容量液将保持亚冷液分解后,大容量液化反应产生的合理加热大都以潜热形式转移到墙上双相边界层
设计示例ANI-650非隔热容器(12'直径x18'55垂直级)容积达15,000加仑,内含烟火体积加热速率
异性化学加热速率降压0.13
注意此值小于Ineq的要求合并加热率约
.最大允许排气压为0.19psig
举个例子,考虑批量开关结果闪出双相排喷射DIERS方法需要2 390喷口面积
允许超压0.06自伊内克1明显满足此案例 喷口区估计
(2)
发源地
理想喷口区V
表示响应量,P(sig)表示降压集
综合热速率从火接触和化学加热设置V=56.8P=0.13spsig
=
A=0.2312.方程2基于所有蒸气排空,为单体存储槽提供实战降压评价方法
引用
福斯克汉斯Ket al,1986年,“应急解排突发事件液化大气存储船”,Plant/OperationsProgress,vol.5号1986年10月4日
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